F2min′-F1′-F3′>0即F2min′>F1′+F3′

　　F3′代表密封件作用产生的阻力

　　4.3结论

　　在弹簧设计时必须同时考虑：

　　第一：起始位置时的弹簧压缩力必须保证可以克服系统的阻力和密封件阻力和，

　　第二：弹簧在弹性限度内的压缩量必须大于初始位置的压缩量和活塞最大移动量之和。

　　5、对实际问题进行分析

　　根据上述的理论分析，对影响活塞回位的各项因素进行分析

　　5.1第一系统的残余压力即背压：

　　我们对主机客户的车辆用压力表进行测量，制动系统在解除制动后，发现制动系统内仍有0.2Mpa压力。大约2秒钟后系统的压力逐渐回落至零。通过对主机制动系统的调整，将主机系统的残余压力消除。

　　5.2第二弹簧长度的效核：

　　弹簧预压缩量为8毫米，弹簧弹性压缩量的总长度为13毫米，活塞最大允许的行程为3毫米，此时总的弹簧压缩量为11毫米，满足设计的要求13毫米。

　　5.3第三考虑弹簧最小回位力和密封件产生的阻力的大小的比较：

　　为此我们设计如下的试验：

　　弹簧在初始预压缩量下测量系统的压力、弹簧压缩力以及密封件阻力的关系；具体的试验数据见下图更改前：

　　根据上图可以看出密封件的阻力开始启动时稍微有点小，但随着系统压力的增加，密封件的压力逐渐趋于平缓，密封件的压力大约为2650N至2850N左右，根据此值可以确认设计时弹簧的压缩量。

　　从图上可以看出弹簧预压力为2000N，小于密封件的阻力，因此活塞不能很好回位。

　　从上述的理论可以看出，活塞要能顺利回位必须增加弹簧的预压缩力，一方面可以增加弹簧的预压缩量，另一方面可以提高弹簧的刚性，我们在实际中提高了弹簧的刚性，由原来的39.5N/mm提高到47.5N/mm，更改后的弹簧重新进行试验，具体的曲线见上图更改后：

　　6、改进后的效果

　　改进后的湿式制动器桥在主机中通过新产品行驶试验，目前已进行批量化生产，实践中证明此次的改进是成功的。

　　参考文献

　　[1]王启义.中国机械设计大典，2001

　　[2]陆文遂.碟形弹簧的计算设计与制造.上海复旦大学出版社，1990

　　[3]张展.联轴器离合器与制动器设计选用手册.机械工业出版社，2009

　　[4]张绍九.液压密封.化学工业出版社，2012

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